開(kāi)關(guān)電源變壓器鐵芯氣隙的選取
單擊式開(kāi)關(guān)電源變壓器由于輸入電壓為單極性電壓脈沖，當(dāng)脈沖幅度和寬度超過(guò)變壓器的伏秒容量時(shí)，變壓器鐵芯將出現(xiàn)磁飽和。為了防止開(kāi)關(guān)變壓器鐵芯出現(xiàn)磁飽和最簡(jiǎn)單的方法是在變壓器鐵芯中留氣隙，或采用反磁場(chǎng)。
當(dāng)在變壓器鐵芯中留有氣隙時(shí)，由于空氣的導(dǎo)磁率只有鐵芯導(dǎo)磁率的幾千分之一，磁動(dòng)勢(shì)幾乎都降在氣隙上面；因此，留有氣隙的變壓器鐵芯，其平均導(dǎo)磁率將會(huì)大大下降；不但剩余磁通密度也會(huì)降低，而且最大磁通密度Bm可以達(dá)到飽和磁通密度Bs；從而使磁通增量增大，變壓器鐵芯不再容易出現(xiàn)磁飽和。如圖2-24所示是留有氣隙的變壓器鐵芯的工作原理圖與磁化曲線圖 。
在圖2-24-a中，假設(shè)l1 為氣隙長(zhǎng)度，變壓器鐵芯磁路的總長(zhǎng)度為 lc，則磁路的磁通勢(shì)為：
△Hlc=△B(l1-lc)/μc +△Bl1/μ0
上式中， μc為變壓器鐵芯的導(dǎo)磁率； μ0為空氣的導(dǎo)磁率，其值約等于1； lc為變壓器鐵芯磁路的總長(zhǎng)度； l1為氣隙的長(zhǎng)度； △H為磁場(chǎng)強(qiáng)度增量； △B為磁通密度增量。
由于 lc >>l1 ，μ0≈1 ，所以，（ lc－l1 ）≈lc ，因此上式可化簡(jiǎn)為：
上式中， μa為有氣隙鐵芯的平均導(dǎo)磁率， μc為變壓器鐵芯的導(dǎo)磁率， l1為氣隙的長(zhǎng)度， lc為變壓器鐵芯磁路的總長(zhǎng)度。
（2-72）式中，由于μc 不是一個(gè)常數(shù)，我們不能用求導(dǎo)數(shù)的方法把 l1當(dāng)成一個(gè)變數(shù)來(lái)求 μa的最大值；另外，求 μa的最大值也不是我們的主要目的；我們的愿望是在最大磁通密度增量 △B 的條件下，要求平均導(dǎo)磁率 μa也能達(dá)到最大。
我們?cè)賮?lái)看圖2-24-b。在圖2-24-b中，虛線表示變壓器鐵芯沒(méi)有氣隙時(shí)的磁滯回線，實(shí)線表示變壓器鐵芯留有氣隙時(shí)的磁滯回線，其中磁化曲線o-a為留有氣隙鐵芯的基本磁化曲線。這里的基本磁化曲線與初始磁化曲線并不完全相同，這里的基本磁化曲線相當(dāng)于磁化曲線的幾何平均值，以便用于分析磁場(chǎng)強(qiáng)度增量 △H 與磁感應(yīng)密度增量 △B 的關(guān)系。
顯然，對(duì)應(yīng)每一個(gè)氣隙長(zhǎng)度的取值就有一組相應(yīng)的磁滯回線；但不管氣隙長(zhǎng)度取得多大，鐵芯的最大磁通密度Bm只能達(dá)到鐵芯磁飽和時(shí)對(duì)應(yīng)的Bs值，它不會(huì)隨著氣隙長(zhǎng)度l1 的增長(zhǎng)而繼續(xù)增長(zhǎng)；而鐵芯的剩余磁通密度Br也不會(huì)因氣隙長(zhǎng)度l1增長(zhǎng)而大幅度下降。因此， l1應(yīng)該有一個(gè)最佳值，它應(yīng)該既要兼顧磁通密度增量 △B的最大，也要兼顧平均導(dǎo)磁率μa 達(dá)到最大的條件。
為了求出 的最佳值，我們可以沿著基本磁化曲線o-a不斷地畫(huà)切線，如圖中切線o-b；切線與H軸夾角β 的正切值tgβ 就是此點(diǎn)的導(dǎo)磁率；當(dāng)切線的相切點(diǎn)位于最大磁通密度增量△B 的二分之一位置上時(shí)，這點(diǎn)的正切值tgβ 就可以認(rèn)為等于平均導(dǎo)磁率μa ；由此我們可以看出平均導(dǎo)磁率μa 總是小于或者等于正切值 tgβ 。
如果我們把最大正切值tgβ 對(duì)應(yīng)的磁通密度增量△B 和磁場(chǎng)強(qiáng)度增量△H ，定義為鐵芯的最佳工作點(diǎn)，那么通過(guò)切線o-b就可以求出對(duì)應(yīng)的l1最佳值。可以證明通過(guò)原點(diǎn)的切線o-b是正切值最大的切線，因?yàn)閷?shí)際中的基本磁化曲線是不存在的，基本磁化曲線相當(dāng)于磁化曲線的幾何平均值，是一條按電容充電規(guī)律變化的指數(shù)曲線（請(qǐng)參考《2-1-1-9．開(kāi)關(guān)電源變壓器鐵芯磁滯回線測(cè)量》章節(jié)的內(nèi)容）；另外，所定義的最佳工作點(diǎn)就是氣隙長(zhǎng)度l1 最小值對(duì)應(yīng)的工作點(diǎn)。
從圖2-24-b以及（2-72）式可以看出，當(dāng) μcl1/lc>>1時(shí)，有氣隙鐵芯的平均導(dǎo)磁率μa 基本與氣隙l1 的長(zhǎng)度成反比；因此μcl1/lc 的值正好就是對(duì)應(yīng)圖2-24-b中，切線o-b與B軸夾角α 的正切值tgα ； △H代表μcl1 ，△B 代表lc。 μc與l1相乘正好把兩條正交直線H和B的單位進(jìn)行歸一化，要么它們之間的夾角就沒(méi)有意義。
由圖2-24-b可以看出，當(dāng) tgα≈1/2時(shí)， l1為最佳值，實(shí)際上也是l1 的最小值；因?yàn)椋骄鶎?dǎo)磁率μa 會(huì)隨著 l1增大而減小。因此， l1的最佳值（或最小值）由下式求得：
l1/lc≈2/μc （2-73）
把（2-73）式的結(jié)果代入（2-72）式，可以求得，當(dāng) l1為最佳值時(shí)，有氣隙鐵芯的平均導(dǎo)磁率μa 正好等于沒(méi)有氣隙鐵芯導(dǎo)磁率 的三分之一。
這里特別指出：（2-73）式給出的結(jié)果，是在初步滿足磁通密度增量要求的條件下，求有氣隙鐵芯的平均導(dǎo)磁率μa 最大值的條件；當(dāng)然是氣隙長(zhǎng)度越小，平均導(dǎo)磁率μa 就越大。但在實(shí)際工作中， μa的值要小于此值，因?yàn)椋瑢?duì)氣隙長(zhǎng)度要預(yù)留一定的余量，變壓器鐵芯的工作點(diǎn)不可能讓永遠(yuǎn)工作在最佳值的邊沿；因此，實(shí)際工作中的變壓器鐵芯，其最大磁通密度增量△B 和最大磁場(chǎng)強(qiáng)度增量△H 都會(huì)超出（2-73）式給出條件的范圍；所以，由（2-73）式求出的氣隙長(zhǎng)度l1 也是最低極限值。
例如：當(dāng)沒(méi)有氣隙鐵芯的導(dǎo)磁率 μυ=1000時(shí)，比值為l1 /lc =2•10-3，如果變壓器鐵芯磁路的總長(zhǎng)度 lc=120mm，則鐵芯的最小氣隙長(zhǎng)度l1 應(yīng)該等于0.24mm。在實(shí)際應(yīng)用中，可以取l1 =0.5mm，即最小氣隙長(zhǎng)度的2倍。此時(shí)，平均導(dǎo)磁率μa 只有鐵芯導(dǎo)磁率μc 的1/5，即μa =200。
防止開(kāi)關(guān)變壓器鐵芯出現(xiàn)磁飽和最簡(jiǎn)單的另一種方法是采用反磁場(chǎng)，在變壓器鐵芯中安裝永久磁鐵，或在變壓器的初、次級(jí)線圈上另外增加一反向直流，并且此直流一般需要用扼流圈電感隔離，或用恒流源供電。由于在變壓器的初、次級(jí)線圈上另外增加一反向直流會(huì)降低開(kāi)關(guān)電源的工作效率，以及增加成本，目前大多數(shù)的開(kāi)關(guān)電源都沒(méi)有采用這種方法；只有一些要求磁化動(dòng)態(tài)范圍比較大，且輸出功率也特別大，并且不需考慮成本的場(chǎng)合才會(huì)使用。
順便指出，用于正激式開(kāi)關(guān)變壓器鐵芯的氣隙長(zhǎng)度與反激式開(kāi)關(guān)變壓器鐵芯的氣隙長(zhǎng)度是不一樣的；正激式開(kāi)關(guān)變壓器鐵芯的氣隙長(zhǎng)度完全為了滿足最大磁通密度增量 的要求，而反激式開(kāi)關(guān)變壓器鐵芯的氣隙長(zhǎng)度，除了要滿足最大磁通密度增量 的要求外，還要滿足最小電感量的要求。一般反激式開(kāi)關(guān)變壓器鐵芯的氣隙長(zhǎng)度要比正激式開(kāi)關(guān)變壓器鐵芯的氣隙長(zhǎng)度大。
| 【上一個(gè)】 功率開(kāi)關(guān)對(duì)電源效率的影響 | 【下一個(gè)】 正激式變壓器開(kāi)關(guān)電源的優(yōu)缺點(diǎn) |
| ^ 開(kāi)關(guān)電源變壓器鐵芯氣隙的選取 |